لماذا أصبحت قيمة COD في مياه صرف إزالة غاز المداخن بالكبريتات bottleneck للامتثال في عام 2026
تولّد عملية إزالة الكبريت الرطبة من غاز المداخن باستخدام الحجر الجيري تيارًا جانبيًا أصبح بهدوء أكثر مشكلات الامتثال تكلفةً لمعالجة مياه الصرف في مواقع محطات الفحم. وتحمل هذه التيارات عادةً مواد صلبة عالقة كلية بتركيز 5,000–15,000 mg/L، وكبريتات بتركيز 1,500–4,000 mg/L، وكلوريد بتركيز 4,000–20,000 mg/L، وCOD بتركيز 150–600 mg/L — وهي قيم جرى تركيبها استنادًا إلى دراسة الارتباط المنشورة عام 2020 في ScienceDirect حول تشغيل WFGD والاحتراق غير الكامل للفحم. كما أن الكيمياء التي تزيل SO₂ (CaCO₃ + SO₂ + ½H₂O → CaSO₃·½H₂O + CO₂) تولّد أيضًا حمولة متبقية من COD تهيمن عليها الكبريتيت والثيوكبريتات والأحماض العضوية قصيرة السلسلة والمواد الدبالية المتسربة من كاشف الحجر الجيري والرماد المتطاير المحمول مع الغاز. ولا يتحلل أيٌّ من ذلك حيويًا بسهولة، ولهذا لم تعد المعالجة البيولوجية وحدها إجابة يمكن الدفاع عنها في عام 2026.
كان الضغط التنظيمي هو العامل الذي دفع هذه المسألة إلى قمة قائمة النفقات الرأسمالية. فقد كانت المرحلة الثانية من تعديلات قانون الهواء النظيف الأمريكي، التي بدأ تنفيذها اعتبارًا من عام 2005، هي المحرك الأصلي، إلا أن حدود التصريف أصبحت أكثر تشددًا مرة أخرى مع تعديلات ELG لعام 2015، والتي جرى تحديثها لاحقًا حتى عام 2024. وفي الصين، يحدد المعيار GB 8978-1996 خط الأساس لمعيار تصريف مياه الصرف المتكاملة، بينما ينظم المعيار GB/T 21534-2008 على وجه التحديد مياه الصرف في محطات توليد الطاقة؛ ويُطبَّق كلاهما الآن بالتوازي مع تحديث جودة المياه السطحية في المعيار GB/T 31962. ويواجه المشغلون في الاتحاد الأوروبي التوجيه IED 2010/75/EU واستنتاجات BAT-AEL الخاصة بمياه الصرف الناتجة عن محطات الاحتراق، والتي تحدد قيمة COD عند المخرج بأقل من 30 mg/L في سيناريوهات أفضل التقنيات المتاحة. أما المحطات التي لا تتخذ أي إجراء، فتتحمل التكلفة في صورة تكلس برج الامتصاص، وتلوث مضخات إعادة التدوير، — وبالنسبة إلى المشاريع الجديدة في منغوليا الداخلية وشانشي — عدم اجتياز مسار الحصول على تصاريح التصريف الصفري للسوائل.
خصائص المياه الداخلة والكيمياء التي تحدد تصميم المعالجة
يبدأ التصميم بمصفوفة ارتباط لمعايير جودة مياه الصرف: رسم COD مقابل إجمالي المواد الصلبة الذائبة TDS والكلوريد والكبريتات ودرجة الحموضة pH ومجموعة المعادن الثقيلة. وتُعد هذه المصفوفة، المُلخَّصة في الجدول أدناه، أداة التشخيص التي تحدد كيفية أداء كل عملية من عمليات الوحدات. وتؤكد دراسة الارتباط الخاصة بـWFGD لعام 2020 أن المساهمة الرئيسية في COD بمحطة تستخدم غسل الغاز بالحجر الجيري تتمثل في الطلب على الأكسجين المرتبط بالكبريتيت، إضافةً إلى جزء أصغر من المواد العضوية الذائبة الناتجة عن الحجر الجيري وحمل الرماد المتطاير.
| المعلمة | النطاق المعتاد للمياه الداخلة إلى WFGD | العامل المحدد لاختيار عمليات الوحدات |
|---|---|---|
| COD | 150–600 mg/L | تحديد أحجام مراحل فنتون/AOP، والمعالجة البيولوجية، والتناضح العكسي RO |
| BOD₅ | 20–80 mg/L (BOD/COD ≈ 0.1) | يؤكد الطبيعة المقاومة للتحلل؛ المرحلة البيولوجية للتلميع النهائي، وليست لتقليل الحمل |
| TSS | 5,000–15,000 mg/L | يحدد أحجام المروّق/التعويم بالهواء المذاب DAF ومناولة الحمأة |
| الكبريتات (SO₄²⁻) | 1,500–4,000 mg/L | احتمالية تكوّن الترسّبات في التناضح العكسي RO والمبخرات |
| الكلوريد (Cl⁻) | 4,000–20,000 mg/L | يحدد نوع المعادن: دوبلكس 2205/2507 والتيتانيوم |
| الفلوريد (F⁻) | 10–50 mg/L | الترسيب مع Ca²⁺؛ بعد نزع مياه الجبس |
| TDS | 15,000–45,000 mg/L | يحدد الضغط الأسموزي للتناضح العكسي RO والطاقة النوعية للمبخر |
| pH | 4.5–6.5 (absorber blowdown) | يجب إعادة ضبطه قبل فنتون (3–4) والمعالجة البيولوجية (6.5–8.0) |
| درجة الحرارة | 40–55 °C | يلزم التبريد قبل مرحلتي المعالجة البيولوجية والتناضح العكسي RO |
| الزئبق (Hg) | 0.05–1.0 mg/L | الترسيب باستخدام NaHS؛ يلزم رصد المتبقي من الكبريتيد |
| السيلينيوم (Se) | 0.5–5 mg/L | الترسيب المشترك مع الحديد أو الرفض بواسطة التناضح العكسي RO |
| الزرنيخ (As) | 0.1–3 mg/L | التخثير الحديدي أو الترسيب بالكبريتيد |
الكلوريد هو المعلمة التي تربط كيمياء المياه الداخلة مباشرة بقرارات مواد التصنيع. وتتراوح عادةً نسبة الكلور في الفحم الحراري الصيني بين 0.05–0.30 wt% على أساس الوزن الجاف، وتنتقل هذه الكلوريدات كمياً إلى سائل جهاز غسل الغاز. عند تركيز 8,000 mg/L Cl⁻ ودرجة حرارة 60 °C، يتعرض الفولاذ المقاوم للصدأ 304 للتنقر خلال أشهر؛ بينما يصمد الدوبلكس 2205؛ وفوق تركيز 12,000 mg/L Cl⁻، لا يُعد موثوقاً إلا السوبر دوبلكس 2507 أو التيتانيوم. كما يؤثر رقم الكلوريد نفسه في تصريف مركز التناضح العكسي RO ومعدنية المبخر، ولذلك ينبغي قياسه خلال دراسة جدوى المشروع، وليس أثناء التشغيل التجريبي.
خط معالجة مياه الصرف الناتجة عن إزالة الكبريت من غازات المداخن FGD لعام 2026
يتكون خط المعالجة القابل للدفاع عنه في عام 2026 لإزالة الطلب الكيميائي على الأكسجين COD المقاوم للتحلل من مياه الصرف الناتجة عن إزالة الكبريت الرطبة بالحجر الجيري من ست مراحل، تعالج كل منها نمط فشل محدداً في المرحلة السابقة.
الخطوة 1 — الموازنة وضبط الرقم الهيدروجيني. تدخل مياه تصريف برج الامتصاص إلى خزان موازنة مبطن لمقاومة التآكل، ومصمم لزمن مكوث هيدروليكي قدره 30–60 دقيقة، ويُبنى عادةً من فولاذ مزدوج 2205 أو خرسانة مبطنة بمادة HDPE. يُضبط الرقم الهيدروجيني إلى 5.5–6.5 باستخدام NaOH أو الجير؛ وتحافظ الحموضة الطفيفة على الكبريتيت في المحلول للمرحلة التالية، مع منع انطلاق H₂S غير المنضبط.
الخطوة 2 — الترسيب الكيميائي على مرحلتين. تُرسّب الزئبق والزرنيخ ومعظم المعادن الثقيلة باستخدام جرعات NaHS بمقدار 2–4 أضعاف الكمية الستوكيومترية، مع التحكم في جهد الأكسدة والاختزال ORP. ثم يُؤكسد الكبريتيت إلى كبريتات باستخدام NaOCl بتركيز كلور فعال قدره 8–12% من كتلة الكبريتيت، أو باستخدام التهوية؛ مما يحمي الأغشية اللاحقة من الترسّب. تتم عملية الترويق في وحدة ترويق DAF مع إضافة البوليمر بجرعة 2–5 mg/L؛ ويُفضّل استخدام DAF على المروّق بالجاذبية لأن ارتفاع إجمالي المواد الصلبة الذائبة TDS ودقائق الجبس الناعمة لا يسمحان بالترسيب بصورة فعالة.
الخطوة 3 — الأكسدة المتقدمة القائمة على فنتون أو الأوزون. تتم أكسدة فنتون عند رقم هيدروجيني 3–4، مع نسبة كتلية H₂O₂:Fe²⁺ مقدارها 10:1 إلى 20:1، ونسبة كتلية H₂O₂:COD مقدارها 1.5–2.5:1؛ ويؤدي زمن تفاعل قدره 60–90 دقيقة إلى تحويل 50–70% من COD المقاوم للتحلل إلى مركبات وسيطة قابلة للتحلل الحيوي. وبالنسبة إلى المواقع التي تواجه خطر التنقر الناتج عن الكلوريد في مفاعل فنتون، تُعد عملية الأكسدة المتقدمة القائمة على الأوزون بجرعة 2–4 g O₃/g COD بديلاً مناسباً. وتغطي دليل تصميم عملية الأكسدة المتقدمة الحسابات التصميمية.
الخطوة 4 — المعالجة البيولوجية التكميلية. تتولى وحدة SBR أو MBBR الواقعة بعد عملية الأكسدة المتقدمة إزالة BOD المتبقي، مع الحفاظ على المواد الصلبة العالقة في السائل المختلط عند 6,000–10,000 mg/L، وزمن مكوث هيدروليكي قدره 18–30 ساعة، ونسبة F/M تبلغ 0.08–0.15 kg BOD/kg MLSS·d. وعندما تكون المساحة المتاحة محدودة، تحل مرحلة المعالجة البيولوجية MBR، المجهزة بأغشية ألياف مجوفة من PVDF بمسامية 0.03–0.05 µm، محل المروّق؛ مما ينتج مياه معالجة خارجة ذات تركيز أقل من المواد الصلبة العالقة TSS وخزاناً بيولوجياً أصغر حجماً.
الخطوة 5 — التلميع وتركيز الأغشية. يحمي مرشح رملي بمسامية 10–20 µm، يليه مرشح خرطوشي بمسامية 5 µm، وحدة تركيز بالتناضح العكسي RO للمياه قليلة الملوحة، والتي تعمل بنسبة استرداد تبلغ 75–80%. ينبغي ألا يتجاوز COD في مياه تغذية وحدة RO مقدار 150 mg/L؛ إذ يؤدي تحقيق هذا الهدف إلى إطالة عمر الأغشية بمقدار 2–3 أضعاف، وخفض وتيرة التنظيف المكاني CIP من مرة شهرياً إلى مرة كل ثلاثة أشهر.
الخطوة 6 — التبخير ومناولة الأملاح. تتم معالجة مركز RO في مبخر ذي تدوير قسري أو ضاغط لإعادة ضغط البخار ميكانيكياً (MVR)؛ ويُستعاد NaCl كمنتج ثانوي قابل للبيع، بينما يُعاد تدوير المكثفات إلى خزان مياه التعويض لنظام FGD. ويرتبط خط مناولة أملاح وحدة التبلور بخط نزع مياه الجبس القائم للاستفادة المشتركة من جرعات المواد الكيميائية المساعدة والبوليمر.
| المرحلة | وحدة التشغيل | هدف المياه المعالجة الخارجة |
|---|---|---|
| 1 | المعادلة، pH 5.5–6.5 | تغذية مستقرة، التحكم في pH ±0.3 |
| 2 | NaHS + sulfite oxidation + DAF | Hg ≤0.05 mg/L, TSS ≤30 mg/L |
| 3 | Fenton or O₃-based AOP | خفض COD 50–70% |
| 4 | SBR / MBBR / MBR | COD ≤150 mg/L, BOD₅ ≤20 mg/L |
| 5 | رمل + خرطوشة 5 µm + RO | COD ≤50 mg/L, TDS ≤500 mg/L في المياه المنفذة |
| 6 | مبخر / MVR + وحدة تبلور | تصريف سائل صفري، منتج ثانوي من NaCl |
مقارنة مسارات التصريف الثلاثة: التصريف السطحي مقابل أحواض التبخير مقابل التصريف الصفري للسوائل
توجد ثلاثة خيارات مشروعة لنهاية خط معالجة مياه الصرف الناتجة عن إزالة الكبريت من غاز المداخن (FGD). ويوازن كل خيار بين مجموعة مختلفة من تكلفة الاستثمار، وتكلفة التشغيل، ومخاطر المياه، وإدارة الأملاح — ويعتمد الخيار الصحيح على خصائص الموقع.
التصريف السطحي بعد المعالجة البيولوجية والمعالجة الثلاثية هو المسار الأقل تكلفة من حيث التركيب، إذ تبلغ التكلفة $120–$220 per m³·d من سعة المعالجة، لكنه أيضاً الأكثر تعرضاً لتشديد اللوائح. وتتجه السلطات البيئية الإقليمية في الصين نحو حد أقصى قدره ≤50 mg/L COD عند نقطة التصريف، بينما انتقلت متطلبات EU IED BAT-AEL فعلياً إلى حد أقصى قدره ≤30 mg/L. ويحتاج المشغلون الذين يختارون هذا المسار إلى خارطة طريق واضحة للامتثال على مدى عدة سنوات وميزانية احتياطية لتحديث النظام بإضافة المعالجة بالأكسدة المتقدمة (AOP) إذا زادت صرامة الحدود مرة أخرى.
أحواض التبخير هي أبسط التقنيات، لكنها الأكثر استهلاكاً للأراضي. وتبلغ تكلفة الاستثمار $40–$80 per m² من مساحة الحوض، بينما تتطلب مساحة تتراوح بين 0.8–1.2 m² per m³ من التدفق اليومي. ويتمثل الخطر في تراكم السيلينيوم والزئبق في رواسب الحوض، مما ينشئ مسؤولية طويلة الأجل عند إيقاف تشغيل الحوض أو في حال أدى فشل البطانة إلى تلويث المياه الجوفية. ولا تعمل أحواض التبخير إلا في المناخات القاحلة التي تتمتع بتبخر صافٍ موثوق؛ وهي تفشل في مناطق الرياح الموسمية بجنوب الصين أو في حوض نهر اليانغتسي الرطب.
التصريف الصفري للسوائل عبر التناضح العكسي بالإضافة إلى المبخر/المبلور هو الخيار الأعلى تكلفة، إذ تبلغ التكلفة الرأسمالية المركبة $850–$1,400 per m³·d، مع تكاليف تشغيل تتراوح بين $0.85–$1.60 per m³ من المياه المعالجة، ويرجع ذلك أساسًا إلى البخار والطاقة الكهربائية اللازمة لتشغيل المبخر. والمقابل هو تصريف صفري، وعدم الحاجة إلى تصريح لتصريف المياه السطحية، وملاءمة مثلى للمناطق التي تعاني من شح المياه ولمحطات الإنشاء الجديدة في شانشي ومنغوليا الداخلية. وأصبح ZLD الخيار الافتراضي بصورة متزايدة لأي وحدة بقدرة 2 × 600 MW أو أكبر تدخل الخدمة بعد عام 2024. ويغطي المعيار التفصيلي لتكاليف تشغيل المبخر المفاضلة بين MVR وMEE.
| معيار اتخاذ القرار | التصريف إلى المياه السطحية | حوض التبخير | ZLD (RO + Evaporator) |
|---|---|---|---|
| التكلفة الرأسمالية ($/m³·d) | 120–220 | 40–80 ($/m²) | 850–1,400 |
| تكاليف التشغيل ($/m³) | 0.30–0.55 | 0.10–0.25 | 0.85–1.60 |
| المستهدف من COD في المياه المعالجة الخارجة | ≤50 mg/L (CN) / ≤30 mg/L (EU) | لا يوجد (صفر سوائل) | لا يوجد (صفر سوائل) |
| المساحة المطلوبة | صغيرة | كبيرة (0.8–1.2 m² per m³·d) | متوسطة |
| الملاءمة المناخية | جميع المناخات | المناخات القاحلة فقط | جميع المناخات |
| التخلص من الأملاح | لا يوجد | تراكم الرواسب | ناتج ثانوي من NaCl في المبلور |
تتمثل التوصية الهجينة، المدعومة ببيانات التشغيل من عمليات تحديث المحطات خلال عامي 2024–2025، في استهداف ≤150 mg/L COD قبل وحدة RO باستخدام المعالجة البيولوجية التكميلية، ثم تركيز المعالجة بالتناضح العكسي والمبخر للتعامل مع المركز. ويؤدي هذا التدرج إلى إطالة عمر الأغشية بمقدار 2–3×، وخفض تكرار التنظيف الكيميائي في الموقع (CIP) من شهري إلى ربع سنوي.
اختيار المعدات ومواد التصنيع لتيارات مياه الصرف عالية الكلوريد الناتجة عن إزالة الكبريت من غازات المداخن
تُعد علم المعادن البند الأعلى تكلفة الذي قد يؤدي الخطأ فيه إلى خسائر كبيرة في مشروع معالجة مياه الصرف الناتجة عن إزالة الكبريت من غازات المداخن وعالية الكلوريد. فعند تجاوز تركيز أيونات الكلوريد 5,000 mg/L Cl⁻، يتعرض الفولاذ المقاوم للصدأ من الدرجتين 304 و316 للتنقر خلال فترة خدمة تتراوح بين 12–24 months، وهو السبب الرئيسي لتحديث المحطات في منتصف عمرها التشغيلي. والمواصفة المصححة هي استخدام الفولاذ المقاوم للصدأ مزدوج الطور 2205 للخزانات والأنابيب وأغلفة المضخات ضمن نطاق 5,000–12,000 mg/L Cl⁻، واستخدام الفولاذ فائق الازدواج 2507 أو التيتانيوم التجاري النقي للخدمات التي تتجاوز 12,000 mg/L Cl⁻. وتنطبق المواصفة نفسها على أنابيب الضغط العالي لوحدة RO وعلى أي أجزاء مبللة من المبخر تعمل عند درجة حرارة 90–110 °C.
ينبغي أن تكون خطوط تخزين المواد الكيميائية والحمأة مصنوعة من HDPE أو FRP، مع حشوات من EPDM أو Viton. أما بالنسبة إلى مفاعل DAF نفسه، فينبغي تحديد الأجزاء الملامسة للمياه والمصنوعة من الفولاذ المقاوم للصدأ في وحدة الترويق بالتعويم بالهواء المذاب DAF للتعامل مع بيئة الكلوريد ودقائق الجبس العالقة معًا. وفي المرحلة البيولوجية، استخدموا أغشية ناشرات الفقاعات الدقيقة المصنوعة من EPDM والمصنفة للمياه الغنية بالكلوريد، مع زيادة حجم المنافيخ بنسبة 25–30% لتعويض معامل ألفا المرتفع للمواد الصلبة الذائبة الكلية TDS البالغ 0.7–0.8. وينبغي أن تستخدم المرحلة البيولوجية MBR المحددة للمواقع ذات القيود على المساحة أغشية ليفية مجوفة من PVDF، مع اعتماد بروتوكول تنظيف متحمل للكلور؛ وتجنبوا استخدام البولي إيثر سلفون في هذه الخدمة.
معايير تكاليف التشغيل والنفقات الرأسمالية لمصنع بقدرة 2 × 600 MW
تولد وحدة تعمل بالفحم بقدرة 2 × 600 MW ومزودة بنظام إزالة كبريت رطب باستخدام الحجر الجيري من 8–20 m³/h من مياه الصرف أثناء التشغيل في الحالة المستقرة، وتصل إلى ذروة قدرها 30 m³/h أثناء دورات تصريف برج الامتصاص. وتبلغ التكلفة المعيارية لجزيرة المعالجة البيولوجية فقط، للوصول إلى حدود التصريف، نحو $0.4–0.7 million لتدفق تصميمي قدره 200 m³/d. أما الزيادة الخاصة بنظام التصريف الصفري ZLD — بإضافة التناضح العكسي والمبخر ووحدة التبلور — فتضيف $1.6–2.8 million، وذلك بحسب اختيار التبخير بالضغط الميكانيكي للبخار MVR أو التبخير متعدد التأثيرات، وكذلك توافر البخار محليًا.
| عنصر التكلفة | مسار المعالجة البيولوجية فقط | مسار ZLD |
|---|---|---|
| النفقات الرأسمالية (200 m³/d) | $0.4–0.7 M | $2.0–3.5 M إجماليًا |
| النفقات التشغيلية ($/m³) | $0.30–0.55 | $0.85–1.60 |
| حصة الطاقة من النفقات التشغيلية | 35–45% | 45–55% (يهيمن عليها MVR) |
| حصة المواد الكيميائية من النفقات التشغيلية | 25–35% | 15–25% |
| استبدال الأغشية | 8–12% | 10–15% |
| العمالة | 10–15% | 10–15% |
في بند النفقات التشغيلية، تمثل الطاقة العنصر الأكبر منفردًا، تليها المواد الكيميائية، ولا سيما هيدروسلفيد الصوديوم NaHS، وبيروكسيد الهيدروجين H₂O₂، والبوليمر، ومضاد الترسّب. ويكون استبدال الأغشية عادةً بندًا أصغر، لكنه قد يرتفع إلى 18–20% من النفقات التشغيلية في المصانع التي تتجاوز هدف الطلب الكيميائي على الأكسجين COD البالغ ≤150 mg/L قبل وحدة التناضح العكسي. وتسجل المصانع التي تعتمد بنية المراقبة عن بُعد المشمولة في الدليل الهندسي لعام 2026 انخفاضًا بنسبة 12–18% في تكلفة عمالة المشغلين، إلى جانب تحسن قابل للقياس في جدولة التنظيف في الموقع CIP، وذلك لأن اتجاهات أداء الأغشية تصبح مرئية في الوقت الفعلي.
الأسئلة الشائعة
ما الحد المعتاد لتصريف COD في مياه الصرف الناتجة عن إزالة غازات المداخن في الصين لعام 2026؟ تفرض المقاطعات، بموجب GB 8978-1996 وGB/T 21534-2008، حدًا أقصى يبلغ ≤50 mg/L COD في معظم المقاطعات الداخلية، مع اشتراط ≤30 mg/L عند التصريف إلى المسطحات المائية الحساسة. ويُطلب من المشاريع الجديدة في المقاطعات التي تعاني من شح المياه عادةً اتباع مسار ZLD من دون تصريف سطحي. (المصدر: GB 8978-1996; GB/T 21534-2008.)
هل يمكن للمعالجة البيولوجية وحدها استيفاء معيار COD لمياه الصرف الناتجة عن إزالة غازات المداخن لعام 2026؟ لا. تبلغ نسبة BOD/COD في مياه الصرف الناتجة عن إزالة غازات المداخن باستخدام الحجر الجيري الرطب نحو 0.1، لأن COD يتكون أساسًا من الكبريتيت والثيوسلفات والمواد العضوية صعبة التحلل. وتُعد المعالجة البيولوجية مرحلة تلميع؛ أما خفض الحمل فيجب أن ينتج عن الترسيب الكيميائي وعمليات الأكسدة المتقدمة القائمة على فنتون أو الأوزون في المرحلة السابقة. (بيانات Zhongsheng الميدانية، 2025.)
ما جرعة H₂O₂ المطلوبة لأكسدة مياه الصرف الناتجة عن إزالة غازات المداخن بطريقة فنتون؟ تمثل النسبة الكتلية H₂O₂:COD البالغة 1.5–2.5:1 عند درجة حموضة pH 3–4 نطاق التشغيل لتحويل 50–70% من COD؛ بينما تتحكم النسبة الكتلية H₂O₂:Fe²⁺ البالغة 10:1 إلى 20:1 في إنتاج الحمأة الحديدية. وتؤدي الجرعات الأعلى إلى تحسن هامشي، لكنها ترفع تكاليف التشغيل بصورة حادة. (وفقًا لدليل تصميم عمليات الأكسدة المتقدمة، 2026.)
لماذا يُشترط استخدام الفولاذ المقاوم للصدأ المزدوج لمعدات مياه الصرف الناتجة عن إزالة غازات المداخن؟ يؤدي تركيز الكلوريد البالغ 5,000–20,000 mg/L مع درجة حرارة تشغيل تبلغ 40–55 °C إلى حدوث تنقر في الفولاذين المقاومين للصدأ 304 و316 خلال 12–24 شهرًا. ويُعد الفولاذ المزدوج 2205 المعيار عند تركيز كلوريد ≤12,000 mg/L Cl⁻؛ بينما يُشترط استخدام الفولاذ فائق المزدوج 2507 أو التيتانيوم عند تجاوز 12,000 mg/L Cl⁻، ولا سيما في خطوط مركزات التناضح العكسي والأجزاء المبتلة من المبخرات. (بيانات Zhongsheng الميدانية، 2025.)
هل يُشترط دائمًا تطبيق ZLD في محطات الفحم الجديدة في الصين؟ نعم، بالنسبة إلى المشاريع الجديدة في منغوليا الداخلية وشانشي ونينغشيا وشينجيانغ، وينطبق ذلك فعليًا على أي وحدة تزيد قدرتها على 2 × 600 MW وتدخل الخدمة بعد عام 2024. وتسمح المقاطعات الأخرى بالتصريف السطحي عند حد أقصى يبلغ ≤50 mg/L COD، إلا أن المسار التنظيمي يشير إلى أن ZLD سيكون خط الأساس بحلول عام 2030. (وفقًا لإشعارات إنفاذ GB 8978-1996 الصادرة عن المقاطعات، 2024–2025.)
ما معدل التدفق المعتاد لمياه الصرف الناتجة عن إزالة غازات المداخن من وحدة بقدرة 2 × 600 MW؟ يبلغ التدفق في حالة الاستقرار 8–20 m³/h، ويصل إلى ذروة قدرها 30 m³/h أثناء دورات تصريف جزء من مياه برج الامتصاص. وينبغي تصميم حوض الموازنة لاستيعاب التدفق الأقصى، مع توفير زمن مكوث هيدروليكي HRT قدره 30–60 دقيقة لتسوية تقلبات الكلوريد وCOD قبل المعالجة اللاحقة. (مرجع Zhongsheng الهندسي، 2026.)
