لماذا تتسبب مياه الصرف الناتجة عن تصنيع الأصبغة في تعطل المعالجة البيولوجية القياسية
تُصرّف منشأة الأصبغة أو المواد الوسيطة للأصبغة عادةً ثلاثة أحمال من الملوثات لا يستطيع حوض الحمأة المنشطة استيعابها: لون مرتفع ناتج عن المجموعات اللونية التفاعلية والمشتتة والآزوية وأصبغة الأحواض؛ وCOD مقاوم للتحلل الحيوي ضمن نطاق 2,000–8,000 mg/L؛ ونيتروجين أمونياكي بتركيز 200–800 mg/L ناتج عن مراحل السلفنة والنترتة والأمينة. تفشل المعالجة البيولوجية التقليدية في التعامل مع المشكلات الثلاث معًا: إذ تقاوم الحلقات اللونية الآزوية (–N=N–) والأنثراكينونية الأكسدة β، كما تعيق حوامل تحجيم البولي فينيل الكحولي (PVA) والنشا في المياه الخارجة من مصانع النسيج الكتلة الحيوية، بينما تؤدي صدمات NH3-N إلى إبطاء البكتيريا النترتية بطيئة النمو (زمن تضاعف نموذجي يبلغ 12–24 h) قبل أن تتمكن من التعافي. والنتيجة هي محطة يعمل فيها حوض التهوية بتركيز مواد صلبة عالقة في السائل المختلط يتجاوز 4,000 mg/L، ومع ذلك تظل المياه المعالجة الخارجة داكنة، ويظل COD فيها أعلى من 800 mg/L، كما يظل NH3-N أعلى من 60 mg/L.
يتمثل الرابط المفاهيمي مع عملية فنتون في نتيجة Vlyssides et al. لعام 2008، التي أظهرت أن المعالجة التمهيدية بفنتون ترفع نسبة BOD5/COD في المياه الداخلة من أقل من 0.2 إلى أكثر من 0.4، مما يجعل التيار نفسه قابلًا للمعالجة البيولوجية في المرحلة اللاحقة (Vlyssides et al., 2008). لذلك، لا يتمثل السؤال التشخيصي لمدير المحطة في «هل عملية فنتون مبتكرة؟»، بل في «هل عنق الزجاجة هو اللون أم COD أم NH3-N، وما الهدف من عملية فنتون الذي ينبغي أن يتمحور حوله التصميم؟». إذا كان اللون وسُمية المجموعات اللونية هما المشكلة السائدة، فإن عملية فنتون الكلاسيكية عند أس هيدروجيني 2.5 مع اعتماد نقطة نهاية إزالة اللون هي التصميم المناسب. أما إذا كانت هناك حاجة إلى خفض COD وNH3-N في الوقت نفسه، فتتحول نقطة التشغيل إلى أس هيدروجيني 3 مع نسبة مولية 1:3 Fe2+/H2O2، وفقًا لما تم التحقق منه على المياه الخارجة من مصانع المواد الوسيطة للأصبغة (Springer 2020).
تفاعل فنتون: كيف تعمل Fe2+ وH2O2 فعليًا على تفكيك جزيئات الأصبغة
تبدأ سلسلة تفاعلات فنتون بالمعادلة Fe2+ + H2O2 → Fe3+ + •OH + OH−، ثم يُستعاد أيون الحديدوز المتجدد من خلال الخطوة الشبيهة بفنتون Fe3+ + H2O2 → Fe2+ + •OOH + H+. ويُعد جذر الهيدروكسيل العامل الفعلي في التفاعل؛ فبفضل جهد اختزال قياسي يبلغ 2.80 V، يُعد ثاني أقوى مؤكسد مائي بعد الفلور، ويهاجم المجموعة اللونية دون انتقائية. ويعني ذلك في الأصبغة الآزوية تفكيك الرابطة –N=N–، وفي البنى الأنثراكينونية فتح الحلقة، أما في المواد الوسيطة للأصبغة مثل H-acid وJ-acid وTobias acid، فيعني الأكسدة التدريجية وصولًا إلى الأحماض العضوية قصيرة السلسلة ثم إلى CO2 في النهاية.
تتمثل الخطوة المحدِّدة لمعدل التفاعل في تجديد Fe3+ → Fe2+، وليس في التوليد الأولي لجذر •OH. ولهذا فإن الزيادة المولية الستوكيومترية في Fe2+ فوق المستوى الأمثل تعمل فعليًا على اقتناص جذر •OH وتخفض كفاءة الإزالة — وهي نتيجة غير بديهية تظهر في معظم دراسات الدفعات تقريبًا، ويتعين على المشغل الصناعي مراعاتها في التصميم. ويوثق Springer 2023 الآلية من البداية إلى النهاية: فقد تحلل 99% من Maxilon Yellow GL (Basic Yellow 45، وهو صبغ آزوي نموذجي) عند أس هيدروجيني 2.5، وتركيز 0.7 mol/L H2O2، وتركيز 28×10⁻⁵ mol/L Fe2+، ودرجة حرارة 30°C، وزمن تلامس قدره 120 min، مع اتباع إزالة اللون لحركية من المرتبة الأولى (Springer 2023).
معايير التشغيل التي تحدد أداء فنتون في تيارات الأصباغ
المعايير الستة أدناه هي المعايير التي ينبغي لمهندس EPC تثبيتها في أساس التصميم. لكل معيار نطاق مستهدف، وقيمة مثلى موثقة، ونتيجة واضحة إذا خرجت المحطة عن هذا النطاق.
| المعيار | النطاق المستهدف | القيمة المثلى الموثقة | نتيجة الانحراف | المصدر |
|---|---|---|---|---|
| pH | 2.5–3.5 | 2.5 لإزالة اللون؛ 3.0 للإزالة المشتركة لـ COD وNH3-N | عندما يكون pH > 4: يترسب Fe(OH)3 ويفقد المحفز؛ عندما يكون pH < 2: يتثبط تكوّن •OH | Springer 2023؛ Springer 2020 |
| النسبة المولية Fe2+/H2O2 | 1:2 إلى 1:5 | 1:3 (Fe2+ = 28×10⁻⁵ mol/L مقترناً بـ 0.7 mol/L H2O2) | Fe2+ الزائد يستنزف •OH؛ وH2O2 الزائد ينقل المتبقي إلى المعالجة البيولوجية | Springer 2023؛ Springer 2020 |
| جرعة H2O2 (مقابل COD) | COD:H2O2 بنسبة 1:1.5 إلى 1:2.5 | 0.7 mol/L لصبغة بتركيز 20 mg/L، أي ما يقارب النسبة الستوكيومترية 1:2 | الجرعة المنخفضة تترك اللون؛ والجرعة الزائدة تهدر الكاشف وتسبب صدمة لمفاعل MBR | Springer 2023؛ الممارسة الهندسية |
| زمن التلامس (HRT) | 30–120 دقيقة | 30 دقيقة للون (فنتون الضوئي)؛ 60 دقيقة لـ COD + NH3-N؛ 120 دقيقة للوصول إلى < 50 Pt-Co | زمن HRT القصير → تمعدن غير مكتمل؛ وزمن HRT الطويل → هدر في سعة الخزان | Kang 1999؛ Springer 2020؛ Springer 2023 |
| درجة الحرارة | 20–35°C | 30°C | عندما تتجاوز درجة الحرارة 40°C: يتحلل H2O2 إلى O2 + H2O؛ وعندما تقل عن 15°C: تتباطأ الحركية ويزداد حجم المفاعل | Springer 2023 |
| جرعة Fe2+ (مقابل حمل الصبغة) | 20–50 mg/L من Fe2+ لصبغة بتركيز < 100 mg/L | 28×10⁻⁵ mol/L (حوالي 1.6 mg/L من Fe2+) لصبغة بتركيز 20 mg/L | انخفاض Fe2+ → بطء التجدد الشبيه بفنتون؛ وارتفاع Fe2+ → زيادة تكلفة التخلص من الحمأة | Springer 2023 |
بالنسبة إلى COD الصناعي بتركيز 2,000–5,000 mg/L، قوموا بتوسيع جرعة H2O2 البالغة 0.7 mol/L والمستخدمة عند حمل صبغة قدره 20 mg/L، وفق نسبة ستوكيومترية COD:H2O2 تبلغ 1:1.5 إلى 1:2.5، وتأكدوا من ذلك من خلال اختبار تخثير بحجم 1 L باستخدام مياه الصرف في الموقع قبل اعتماد سعة مضخة الجرعات النهائية.
Classic مقابل Photo-Fenton مقابل Electro-Fenton: أي نسخة تناسب محطتكم
اختيار النسخة هو قرار يتعلق بالبصمة والمساحة والحمأة وتكلفة الطاقة، وليس قراراً متعلقاً بحداثة المختبر. يلخص الجدول أدناه ما تقدمه كل نسخة فعلياً في التشغيل الصناعي.
| النسخة | إضافة المفاعل | إزالة اللون | حجم الحمأة | استهلاك الطاقة | الملاءمة الأفضل |
|---|---|---|---|---|---|
| Classic Fenton | لا يوجد | حتى 99% خلال 120 min على أصباغ الآزو (Springer 2023) | الخط الأساسي (نحو 0.8–1.2 kg dry Fe(OH)3 per kg Fe2+) | الخلط فقط (نحو 0.05 kWh/m³) | المحطات القائمة التي تتوفر فيها بالفعل أنظمة التحكم في pH ومناولة الحمأة |
| Photo-Fenton (UV/H2O2/Fe2+) | صفيف مصابيح UV، زئبق منخفض الضغط بطول موجي 254 nm | 96% خلال 30 min على الصبغة التفاعلية + PVA (Kang 1999) | أقل بنسبة 40–60% من النسخة الكلاسيكية (السماح بجرعة أقل من Fe2+) | 0.3–0.6 kWh/m³ من قدرة المصابيح | حدود لون صارمة أقل من 50 Pt-Co؛ والمواقع ذات القدرة المحدودة على التخلص من الحمأة |
| Electro-Fenton | كاثود لتوليد H2O2 في الموقع، وأنود تضحية أو أنود BDD | مماثلة للنسخة الكلاسيكية على الأصباغ التفاعلية | ضئيلة (لا تتم إضافة Fe2+ بكميات كبيرة؛ بل يُعاد توليد Fe2+ كهروكيميائياً) | 1.5–3 kWh/m³ | المواقع التي تخضع لأنظمة صارمة لنقل البيروكسيد؛ أو التي تعاني من قيود لوجستية على H2O2 |
قاعدة القرار لتصميم محطة في عام 2026: اختاروا Classic Fenton للوصول إلى أقل مسار من حيث النفقات الرأسمالية CAPEX عندما تكون البنية التحتية الحالية قادرة بالفعل على التعامل مع تغيرات pH وحمأة Fe(OH)3؛ واختاروا Photo-Fenton عندما يكون حد لون التصريف أقل من 50 Pt-Co أو عندما تكون قدرة الموقع على طمر كعكة الحديد محدودة؛ واختاروا Electro-Fenton عندما لا تتمكن المحطة من استقبال شحنات H2O2 السائبة بتركيز 50% بأمان، أو عندما ترغبون في إلغاء نقل البيروكسيد بالكامل.
تصميم المفاعل الصناعي: HRT والخلط ومواد التصنيع
حوّلوا زمن المكوث الهيدروليكي HRT المختبري البالغ 60–90 min للطلب الكيميائي على الأكسجين COD/اللون، و120 min بشكل تحفظي، إلى حجم خزان التشغيل: عند معدل تدفق متوسط قدره 100 m³/d ومعامل ذروة يبلغ 1.5، يجب أن يحتفظ مفاعل فنتون بحجم تشغيل قدره 100 × 1.5 × (90/1440) ≈ 9.4 m³. ويُفضّل استخدام ترتيب مفاعل CSTR على مرحلتين: تتولى المرحلة الأولى (نحو 30% من الحجم) ضبط pH إلى 3.0 ± 0.2 وخلط FeSO4، بينما تستقبل المرحلة الثانية (نحو 70% من الحجم) جرعة H2O2 المقننة على مدى 15–20 min لتجنب البؤر الساخنة الموضعية. حددوا قيمة G مقدارها 300–500 s⁻¹ في المرحلة الثانية — فهي سريعة بما يكفي لتشتيت •OH قبل إعادة اتحاده، وبطيئة بما يكفي لتجنب قص الرقائق التي تحتاج إليها عملية الترويق بالصفائح اللاميلية اللاحقة للترسيب.
إن مادة التصنيع أمر غير قابل للتفاوض: فولاذ كربوني مبطن بالمطاط أو بلاستيك مقوى بألياف زجاجية (FRP) لأي سطح يلامس H2O2. تعمل سبائك النحاس والنحاس الأصفر والفولاذ الطري المكشوف على تحفيز تحلل H2O2 وستتعرض للفشل خلال أشهر. حددوا استخدام حشوات PTFE أو Viton في جميع المضخات والصمامات. ركبوا مسبار pH المضمن قبل نقطة حقن H2O2، ومسبارًا احتياطيًا ثانيًا بعد مرحلة معادلة NaOH، التي تستهدف pH 7–8 لترسيب Fe(OH)3 قبل المروّق الصفائحي. يجب أن تحافظ وحدة جرعات H2O2 وFeSO4 وpH، التي يتحكم فيها PLC، على الكواشف الأربعة في خطوط جرعات منفصلة ومعزولة، مع خزان تشغيل مخصص لـ 50% H2O2 ومزود بتهوية إلى الخارج.
موضع فنتون ضمن خط معالجة متكامل لمياه الصرف الناتجة عن الأصباغ
تُعد عملية فنتون معالجة كيميائية أولية وليست حلًا مستقلًا. يبدأ مخطط التدفق الكامل بحوض موازنة لتخفيف تأثير التصريفات الدفعية من مصنع الصباغة، يليه ضبط خشن للأس الهيدروجيني ومروّق أولي بتقنية DAF لإزالة الأصباغ العالقة والمواد الخافضة للتوتر السطحي والزيوت. ويمكن استخدام مروّق صفائحي بديلًا عن DAF عندما تكون المساحة المتاحة محدودة. ثم يدخل الفائض المروّق إلى مرحلة فنتون الموضحة في القسم السابق، وبعد ذلك يُعادَل التيار إلى pH 7–8 ويوجَّه إلى مروّق ثانوي لترسيب Fe(OH)3. وتتدفق المياه الفوقية إلى مرحلة تلميع باستخدام MBR لإزالة ما تبقى من BOD/COD، وإلى خط اختياري للتناضح العكسي RO عند الحاجة إلى إعادة استخدام المياه.
يمثل التيار الجانبي للحمأة الجزء الذي تتجاهله معظم أوراق بحث فنتون. تختلط حمأة Fe(OH)3 الناتجة عن المعادلة مع الحمأة المنشطة الفائضة من MBR، ثم تُضخ إلى مكبس ترشيح صفائحي وإطاري لنزع الماء. وتؤدي تهيئة البوليمر بمعدل 3–6 kg من متعدد الإلكتروليت لكل طن من المواد الصلبة الجافة عادةً إلى رفع محتوى الكعكة إلى 22–28% من المواد الصلبة الجافة، وهو مستوى مقبول لطمرها خارج الموقع أو، عند توفر فرن، لإعادة حرقها المشترك. ولذلك يربط خط المعالجة المتكامل بين مروّق أولي بتقنية DAF، ومروّق صفائحي، ومفاعل فنتون، ومرحلة تلميع باستخدام MBR، ومكبس ترشيح صفائحي وإطاري ضمن موازنة كتلية واحدة، مع تنفيذ جرعات الكواشف عبر وحدة يتحكم فيها PLC.
التكلفة الفعلية للكواشف والنفقات التشغيلية في عام 2026 لمصنع أصباغ بطاقة 100 متر مكعب يوميًا
مثال تطبيقي لأسعار الكواشف في عام 2026. يتراوح السعر الصناعي لـ H2O2 (50% w/w) بين $450–600/MT؛ وسعر FeSO4·7H2O بين $180–260/MT؛ وسعر HCl 33% بين $150–220/MT؛ وسعر NaOH 32% بين $220–320/MT. وبالنسبة إلى مصنع بطاقة 100 m³/d يعالج 3,000 mg/L COD بنسبة مولية متكافئة 1:2 COD:H2O2، يبلغ الاستهلاك اليومي للكواشف تقريبًا 300 kg H2O2 و200 kg FeSO4·7H2O و120 kg HCl لتغيير الأس الهيدروجيني، إلى جانب 150 kg NaOH للمعادلة. وتتراوح النفقات التشغيلية للكواشف بين $1.10–1.60/m³ من المياه المعالجة، وتستحوذ مادة H2O2 على الحصة الأكبر. وتضيف معالجة الحمأة ما بين 0.8–1.2 kg من Fe(OH)3 الجاف لكل kg Fe2+ مضاف، بما يعادل $0.15–0.25/m³ لتكاليف البوليمر ونزع الماء. وتضيف كل من عملية فنتون الضوئية وفنتون الكهربائية $0.10–0.45/m³ من تكاليف الكهرباء، لكنهما تخفضان كمية الحمأة بنسبة 40–60%، وهو ما يؤدي غالبًا إلى تغيير معادلة النفقات التشغيلية في المواقع المقيدة بقدرة الطمر. وللمقارنة مع تكاليف خط المعالجة الكامل، راجعوا معايير النفقات التشغيلية لعام 2026 لخطوط المعالجة الكاملة وبيانات المعايير المرجعية لإزالة COD من مياه الصرف الكيميائية.
| المادة الكيميائية / العنصر | الجرعة اليومية (100 m³/d، 3,000 mg/L COD) | سعر الوحدة في 2026 | التكلفة اليومية | لكل m³ معالج |
|---|---|---|---|---|
| H2O2 50% | ~300 kg | $450–600/MT | $135–180 | $1.35–1.80 |
| FeSO4·7H2O | ~200 kg | $180–260/MT | $36–52 | $0.36–0.52 |
| HCl 33% | ~120 kg | $150–220/MT | $18–26 | $0.18–0.26 |
| NaOH 32% (المعادلة) | ~150 kg | $220–320/MT | $33–48 | $0.33–0.48 |
| التعامل مع الحمأة (البوليمر + نزع المياه) | ~80–120 kg dry Fe(OH)3 | — | $15–25 | $0.15–0.25 |
| إجمالي تكاليف التشغيل للمواد الكيميائية والحمأة | — | — | — | $1.10–1.60 (التقليدي) $1.20–2.05 (الضوئي/الكهروكيميائي مع استهلاك الطاقة) |
التشغيل الأولي والسلامة وأنماط الأعطال الشائعة
تسلسل التشغيل الأولي: املؤوا مفاعل Fenton بمياه الصرف المتعادلة، واضبطوا الأس الهيدروجيني عند 3.0 ± 0.2 باستخدام المجس الموجود في الجانب العلوي، ثم أضيفوا FeSO4 أولاً وامزجوا لمدة 2–3 min لإذابته، وبعد ذلك أضيفوا H2O2 على مدى 15–20 min عبر موزع لتجنب التحلل الموضعي. تحققوا من انخفاض اللون في عينة مأخوذة عند الدقيقة 30 min ومن قيمة COD عند الدقيقة 60 min قبل السماح بتدفق المياه إلى المروّق الصفائحي.
تظهر ثلاثة أنماط أعطال في كل منظومة Fenton، ولكل منها مؤشر مميز. العطل 1 — انخفاض إزالة اللون: انحراف الأس الهيدروجيني إلى أعلى من 4 (يترسب Fe(OH)3 وتُفقد فعالية العامل الحفاز) أو عدم كفاية Fe2+؛ أعيدوا معايرة مجس الأس الهيدروجيني المدمج وتحققوا من شوط مضخة جرعات FeSO4. العطل 2 — ارتفاع بقايا H2O2 الخارجة: زيادة الجرعة أو قِصر زمن المكوث الهيدروليكي؛ ارفعوا زمن المكوث الهيدروليكي إلى 90 min، وتحققوا باستخدام شريط اختبار H2O2 قبل وحدة MBR (المفاعل الحيوي الغشائي)، واحموا المرحلة البيولوجية الغشائية من الضرر التأكسدي. العطل 3 — تكوّن كمية كبيرة من الحمأة الحديدية: تجاوز الأس الهيدروجيني للقيمة المطلوبة أثناء المعادلة (قفزة مفاجئة من 4 إلى 9)؛ ركّبوا مجساً احتياطياً للأس الهيدروجيني، واضبطوا مضخة NaOH على زيادة تدريجية بحد أقصى قدره 0.5 pH units per minute، وهيئوا الحمأة مسبقاً بالبوليمر بمعدل 3–6 kg/t DS قبل مكبس الترشيح ذي الألواح والإطار.
السلامة: هوّوا جميع خزانات تخزين H2O2 50% الخارجية في الهواء الطلق، وافصلوا تخزين المواد العضوية (المذيبات والميثانول والأسيتون) بمسافة لا تقل عن 10 m عن منطقة توريد وتخزين H2O2، وركّبوا حشيات متوافقة مع H2O2 (من PTFE أو Viton) في كل حشية ملامسة للسائل، ووفروا معدات الوقاية الشخصية من الرذاذ — واقياً كاملاً للوجه، ومئزر PVC، وقفازات بوتيلية — لأي مشغل يتعامل مع بيروكسيد بتركيز 50%. بالنسبة إلى المواقع التي تتجه نحو إعادة استخدام المياه ضمن حلقة مغلقة، يوضح التوقعات المستقبلية لاعتماد تصريف السوائل الصفري في مصانع الأصباغ والمنسوجات كيفية تغذية المعالجة المسبقة بتقنية Fenton عادةً لوحدة RO/crystallizer في المرحلة اللاحقة.
الأسئلة الشائعة
عند أي قيمة pH ينبغي أن يعمل نظام فنتون لمعالجة مياه الصرف الناتجة عن الأصباغ؟ القيمة المستهدفة الصناعية القياسية هي pH 3.0، بينما تُخصّص قيمة pH 2.5 لإزالة لون أصباغ الآزو النقية (Springer 2023). عند تجاوز pH 4، يترسب Fe(OH)3 ويُفقد العامل الحفاز؛ وعند انخفاضها عن pH 2، يتباطأ تكوّن الجذور الهيدروكسيلية بشكل حاد. صمّموا حلقة التحكم في pH على أساس 3.0 ± 0.2.
ما النسبة المولية الصحيحة بين Fe2+ وH2O2 لمعالجة مياه الصرف الناتجة عن الأصباغ والمواد الوسيطة للأصباغ؟ النسبة 1:3 هي النسبة المثلى المنشورة للإزالة المتزامنة لـCOD وNH3-N، وقد تم التحقق منها بتحقيق خفض قدره 78.6% في COD و75.8% في NH3-N من المياه المعالجة الخارجة للمواد الوسيطة للأصباغ خلال 60 min (Springer 2020). كما تنجح النسب من 1:2 إلى 1:5؛ تجنبوا زيادة Fe2+ عن الكمية الستوكيومترية لأنه يلتقط •OH.
هل يمكن لمرحلة بيولوجية وحدها معالجة مياه الصرف الناتجة عن تصنيع الأصباغ؟ نادراً. فعادةً ما تكون نسبة BOD5/COD في تيارات الأصباغ والمواد الوسيطة الخام أقل من 0.2، أي أدنى من عتبة 0.4–0.5 اللازمة لتحقيق نترجة مستقرة وإزالة COD. ترفع المعالجة الأولية بنظام فنتون نسبة BOD5/COD إلى أكثر من 0.4، ولذلك أصبحت سلسلة المعالجة المدمجة فنتون + المعالجة البيولوجية هي الخيار الافتراضي لمحطات الأصباغ في عام 2026 (Vlyssides et al., 2008).
كيف تتعاملون مع الحمأة الحديدية الناتجة عن نظام فنتون؟ ينتج تقريباً 0.8–1.2 kg من Fe(OH)3 الجاف لكل kg من Fe2+ المضاف. عادلوا الأس الهيدروجيني إلى pH 7–8، وامزجوا الحمأة مع الحمأة المنشطة الفائضة، وأضيفوا 3–6 kg/t من متعدد الإلكتروليت، ثم أزيلوا الماء باستخدام مكبس ترشيح صفائحي وإطاري للوصول إلى نسبة مواد صلبة جافة قدرها 22–28% تمهيداً للطمر أو الحرق المشترك. ويخفض نظاما فنتون الضوئي وفنتون الكهربائي حجم هذه الحمأة بنسبة 40–60% من خلال السماح بخفض جرعة Fe2+.
متى ينبغي لمحطة أصباغ تجنب نظام فنتون تماماً؟ عندما يكون التيار منخفضاً أصلاً في COD واللون لكنه عالي التدفق، إذ ستطغى لوجستيات كواشف فنتون على تكاليف التشغيل، وسيكون نظام MBR وحده أو الأوزون أقل تكلفة. كما أن فنتون لا يناسب التيارات ذات الكلوريد المرتفع (> 5,000 mg/L Cl−)، لأن الكلوريد يلتقط •OH ويفرض زيادة جرعة H2O2 بنسبة 30–50% للتعويض.
المعدات ذات الصلة
- المروّق الأولي بنظام DAF — المواصفات، ونطاق السعة، والبيانات الفنية
- المروّق الصفائحي — المواصفات، ونطاق السعة، والبيانات الفنية
- مرحلة التلميع بنظام MBR — المواصفات، ونطاق السعة، والبيانات الفنية
- وحدة جرعات محكومة بواسطة PLC لـ H2O2 وFeSO4 وpH — المواصفات، ونطاق السعة، والبيانات الفنية
- مكبس ترشيح لوحي وإطاري — المواصفات، ونطاق السعة، والبيانات الفنية
